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一、软件计算内容包含16项落地式脚手架、悬挑式脚手架、施工平台、工具式脚手架板模板、梁模板、墙模板、柱模板临时支撑、时变结构、防护结构、混凝土工程临时设施、基坑工程、塔吊工程、冬期施工二、软件计算操作简单计算时只需要修改一下实际参数，点击设计计算可以直接出具计算结果三、实际案例展现（梁模板支架“扣件式”计算书）1、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017（1）计算参数（2）施工简图2、面板验算选取简支梁为面板计算简化模型，取b=1m宽板为计算单元（1）强度验算由可变荷载控制的组合：q1=γG1[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ1(Qk+κQDK)b=1.2×(0.1+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=22.225kN/m由永久荷载控制的组合：q2=γG2[G1k+(G2k+G3k)h]b+γQ2×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.1+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=23.412kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(22.225,23.412)=23.412kN/mMmax=0.029kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.029×106/24000=1.219N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求（2）挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(24+1.5)×600/1000)×1=15.4kN/mν=0.012mm≤[ν]=0.1×1000/400=0.25mm满足要求3、次楞验算模板次楞自重面荷载标准值G1k=模板面板自重标准值+单位面积次楞自重=模板面板自重标准值+单位长度次楞自重/次楞间距=0.1+0.001×30/0.1=0.4kN/m2次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况
根据实际情况选取三等跨连续梁为次楞计算模型
（1）强度验算由可变荷载控制的组合：q1=γG1×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ1×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.4+(24+1.5)×600/1000)×0.1+1.4×(2+1.35×0.5)×0.1=2.258kN/m由永久荷载控制的组合：q2=γG2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+γQ2×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.4+(24+1.5)×600/1000)×0.1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.1=2.382kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.258,2.382)=2.382kN/mMmax=0.083kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.083×106/(83.333×1000)=1N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求（2）抗剪验算Vmax=0.834kNτmax=γ0×VmaxS/(Ib)=1×0.834×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.25N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求（3）挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.4+(24+1.5)×600/1000)×0.1=1.57kN/mνmax=0.03mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm满足要求（4）支座反力根据结构力学求解器求得：荷载基本组合下，支座反力最大值：Rmax=1.548kN荷载标准组合下，支座反力最大值：Rkmax=1.02kN4、主楞验算主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=γG1gk=1.2×38.4/1000=0.046kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：则主楞挠度计算时的受力简图如下：（1）抗弯验算Mmax=0.154kN·mσ=γ0×Mmax/W=1×0.154×106/(85.333×1000)=1.809N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求（2）抗剪验算Vmax=1.555kNτmax=γ0×QmaxS/(Ib)=1×1.555×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.364N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求（3）挠度验算图(16) 主楞挠度图(mm)νmax=0.059mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm满足要求（4）支座反力计算主楞在承载能力极限状态下的支座反力状况如下：R1=2.338kNR2=2.338kN5、支座承载力计算按上节计算可知，可调托座最大支座反力Rzmax=2.338kN≤[N]=30kN满足要求6、立杆验算（1）立杆计算长度计算取k=1.155,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1.155×1.394×(1.2+2×400/1000)=3.221ml02=kμ2h=1.155×2.225×1.2=3.084m（2）立杆稳定性验算（顶部立杆段）λ1=l01/i=3.221×1000/(1.588×10)=202.828根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.175由于主楞最大支座反力直接作用于立杆顶端，则：γ0×N/(φA)=1×2.338×1000/(0.175×4.5×100)=29.634N/mm2≤f=205N/mm2满足要求在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响
（3）立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=3.084×1000/(1.588×10)=194.197根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.191对于非顶部立杆，立杆最大压力N1=Rmax+γG2×H×gk=2.338+1.35×3×0.127=2.853kN（其中gk参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011附表A.0.2）γ0×N1/(φA)=1×2.853×1000/(0.191×(4.5×100))=33.257N/mm2≤f=205N/mm27、计算书结果汇总四、软件下载方法1.自行搜索广联达服务新干线→软件下载→搜索（安全），找到对应软件下载2.直接访问https://www.fwxgx.com/softwares/search/list?searchText=%E5%AE%89%E5%85%A8